二催化在 !,’$ 年增設的再生器水平式內取熱盤管，包括 !% 組飽和蒸汽盤管和 $ 組過熱蒸汽盤管，設計取熱量為 !""&% ./*0。隨著裂化催化劑的不斷更新，摻渣能力逐漸提高，到 !,,1 年內取熱盤管只剩下 1 組飽和蒸汽盤管和 % 組過熱蒸汽盤管，利用再生燒焦過剩熱與2 (3+ 除氧水換熱產生%&$(3+、4%$ 5的蒸汽約 %" )*0 （取熱量約 ’2&4 ./*0）。因該系統取熱量相對恒定，操作彈性小，難以適應高處理量或大摻渣率的生產要求，再生溫度*低僅為 2%" 5，再生劑含碳量 "&!$6 7 ".，降低了催化劑的活性和選擇性。因取熱盤管安裝在再生器內部，檢修維護困難。由于盤管泄漏多次停用，導致高溫腐蝕，重新啟動時又發生熱振動。臨近改造時此系統外部漏點越來越多，循環水泵泄漏頻繁，還因循環水泵出口單向閥嚴重泄漏造成裝置緊急停工。
二催化此次改造以再生器下流式外取熱器取代了內取熱盤管，利用再生燒焦過剩熱與 2 (3+ 除氧水換熱，所產 %&, (3+、約 #1" 5的飽和蒸汽與油
漿蒸發器產生的蒸汽匯合，經再生器煙氣出口蒸汽過熱器后，大部分蒸汽經余熱鍋爐過熱段被再生煙氣加熱到約 4#" 5并入中壓管網，余汽經減溫減壓器并入低壓管網。該取熱器設有 ## 組豎立布置的取熱管，避免了水平布置的結垢問題；其熱催化劑入口不設切斷閥以節省設備投資，正常生產靠調節外取熱器流化風量或調節下切斷滑閥開度來控制再生溫度，取熱器內催化劑流速低（約為"&! 8*9），取熱管易沖刷部位加了耐磨襯里，減輕了催化劑磨蝕和高機械應力；冷催化劑經空氣提升管返回再生器，均勻分散到密相床層，避免了床層局部超溫。
該系統引進了 ! 臺進口的 " # $ # %& ’(() 循環水泵，水汽閥門全部采用 %* +,- 的焊接閥，減少了靜密封泄漏點。二催化自改造以來，日加工量從 . .** / 到. $** /、摻渣率從 0*1到 $$1，外取熱器系統控制精確，調節靈活自如。
在日加工量約 . 0** /，摻渣率由 "*1分別提高到 "&1、2&1和 $&1時，再生器燒焦量約由 $3$/45 分別提高到 630 /45、%*3% /45 和 %*3$ /45，外取熱 器 取 熱 量 則 從 063 2 7845 分 別 提 高 到&23! 7845、%*&3! 7845 和 %.%3" 7845。預計全煉大慶減壓渣油時，再生器燒焦量和外取熱器取熱量將分別達到 %. /45 和 %0&3& 7845。由于外取熱器負荷可調，增強了裝置抗干擾能力和對原料的適應性，提高了催化劑的再生燒焦效果（再生溫度和再生劑含碳量分別穩定在約 ""* 9和 *3*01），有利于 :;<=% 催化劑優良特性的發揮。二催化改造時增設了一臺增壓機（原動機 "!*>?），以提供外取熱器流化風和冷催化劑提升風。為避免增壓機停機造成生產波動，增加了非凈化風與外取熱器流化風和空氣提升管提升風的連通線。
在 %666 年 " 月和 .*** 年 % 月 .* 日增壓機停機分別更換電機風扇和處理潤滑油系統泄漏點時，先降低摻渣量，視再生溫度，逐漸關小外取熱器下滑閥直到完全關閉，然后將增壓風改為非凈化風，再停機處理。%666 年 0 月 .$ 日和 " 月 $ 日因緊急停電兩次切斷反應進料，增壓機停機后及時打開增壓風與非凈化風的連通線，避免了空氣提升管噎塞等事故的發生。
